1.气液分离器的选用 1.1对湿饱和蒸汽进行气液分离的目的 从气源流入储气罐的蒸汽为湿饱和蒸汽，湿蒸汽中含有一定量的液态水颗粒，这将会 对饱和蒸汽的精确计量造成不利的影响。为提高饱和蒸汽中气相质量含率，改善饱和蒸汽 的计量精度，需要在储气罐中设置气液分离装置，滤除饱和蒸汽中的液态水颗粒。 1.2不一样气液分离器及其适用情况 目前工业当中最常用的共有两种类型的气液分离设备，分别为立/卧式重力分离器和立 /卧式丝网分离器。重力分离器通常用在液态物体颗粒直径大于200m的气液分离，对于直径 较小的液体颗粒则分离效果较差；而丝网分离器可以轻松又有效分离气体中直径大于3m～5m 的液体颗粒。 湿蒸汽中液态水颗粒直径一般在数十至数百微米量级，若采用重力分离器则难以完全 滤除，因此宜采用丝网分离器对湿饱和蒸汽进行气液分离。 1.3丝网除沫器的基础原理 工业中一般用液体颗粒的直径对雾、沫、液滴进行定义，直径

  1000m的液体颗粒称为液滴。丝网分 离器能有效分离气体中直径大于3m～5m的液体颗粒，因此又称作丝网除沫器或丝网除 沫器。丝网除沫器主要构成为一固定安装的丝网组件，由丝网和上下支承栅条组成，具有 结构相对比较简单、重量轻、空隙率大、压力降小、接触表面积大、除沫效率高、安装操作维修方 便、常规使用的寿命长等优点。其工作原理如图所示。 当带有液体颗粒的气体以一定速度上升通过丝网时，由于雾沫上升的惯性作用，雾沫 与丝网细丝相碰撞而被附着在细丝表面上。细丝表面上雾沫的扩散、雾沫的重力沉降，使 雾沫形成较大的液滴并沿着细丝流至网丝的交接点处。细丝的可润湿性、液体的表面张力 及细丝的毛细管作用，使得液滴慢慢的变大，当聚集的液滴大到其自身产生的重力超过气体 的上升力与液体表面张力的合力时，液滴就会脱离细丝而下落至容器底部。 丝网除沫器对气体中雾沫颗粒的捕集效率达98%-99.8%，气体通过丝网除沫器后基本上 不含雾沫。而气体通过除沫器的压力降却很小，一般只有250-500Pa。 2.丝网除沫器的工艺设计 2.1丝网除沫器材质及网型的选择 2.1.1网丝材质的选择 丝网材料可采用各种不同的金属或非金属材料，常用的有不锈钢、蒙乃尔合金、镍及 镍合金、铜、铝、碳钢、钽、工程所料（聚氯乙烯、聚乙烯）等。 其中304不锈钢是一种应用最广泛的不锈钢材料。它具有成本低、耐高温（可耐受 1000C-1200C的高温）、耐锈蚀性好的优点，同时对碱溶液及大部分有机酸和无机酸也 拥有非常良好的耐侵蚀的能力，非常适宜湿饱和蒸汽环境下使用。因此，选用304不锈钢作为湿饱 和蒸汽丝网除沫器的丝网材料 2.1.2网丝网型的选择 根据HG/T21618—1998标准，丝网除沫器用气液过滤网规格有：SP（标准型）、DP（高 效性）、HR（高穿透型）、HP（阻尼性）型四种标准规格。各规格的丝性参数如下表所 示。 SP气液过滤网DP气液过滤网HR\HP气液过滤网 丝径 （ mm ） 扁丝0.1×0.4 堆积密度 ( Kg/m ) 3 比表面积 ( m/m ) 475 23 网型空隙率性能特定 性能介于DP型 和HR型之间。 SP标准型 圆丝0.23 168 320 0.9788 每100mm厚的 网垫为25层丝 网 扁丝0.1×0.3626除雾效果最好， 但压损较大. DP高效性 圆丝0.19 186 484 0.9765 每100mm厚的 网垫为32层丝 网 HR高穿透 型 扁丝 圆丝 0.1×0.4 0.23 134 313 217 0.9875 压损最小。每 100mm厚的网 垫为20层丝网 可用于消除或 HP阻尼性圆丝0.08～0.221284030.9839减缓震动的不 良后果 注：（1）表中数据均为304不锈钢材料质地金属丝网性能参数 （2）堆积密度：除沫器网块的质量与其所占空间体积的比值 比表面积：多孔固体物质单位质量所具有的内表面积与外表面积之和 空隙率：散粒材料的堆积体积中，颗粒之间的空隙体积占堆积体积的百分率 对湿饱和蒸汽进行除雾，没有对压力损失的严格要求，为尽量将饱和蒸汽中的液体颗 粒滤除干净，选用 DP高效型 过滤网，使用圆形网丝。 2.1.3丝网除沫器网块厚度 丝网除沫器网块的网层厚度分为100mm和150mm两种规格。如气体内雾沫含量较低 或除沫要求不高，可采用H=100mm的丝网除沫器；如其体内雾沫含量较高且除沫要求较 高，则需采用150mm的除沫器。 为提高除沫效率，采用150mm厚度规格丝网除沫器 2.2丝网除沫器安装形式的选择 丝网除沫器分上装式和下装式。当人孔位于丝网除沫器的上方时，选用上装式丝网除 沫器；当人孔位于丝网除沫器的下方时，则选用下装式丝网除沫器。 根据储气容器的结构设计，丝网除沫器应安装于人孔上方，因此采用下装式安装结构。 2.3丝网除沫器尺寸的计算 2.3.1操作气速的计算 操作气速即气体通过丝网的速度，操作气速应选取适宜。操作气速过底，雾沫在气体 中的惯性太小，处于飘浮状态，通过丝网层时雾沫在丝网中飘浮而不能除净；操作气速太 高，聚集的液滴不易从丝网中下落，液体充满丝网，使被捕集的液滴又飞溅起来，又被气 体夹带走，造成液泛现象，以此来降低除沫效率。操作气速与除沫效率的关系如下图所示。 （1）计算液泛速度 液泛速度计算公式为： 式中：V f —液泛速度，即造成液泛现象的最低气流速度，m/s K—气液过滤网常数，与丝网网型有关，可参考下表进行选取 网型 SP HP DP HR 常数K 0.201 0.233 0.198 0.222  L — 工作时候的温度及压力下，液体颗粒的密度，Kg/m 3  g — 工作时候的温度及压力下，气体的密度，Kg/m 3 （2）计算操作气速 求得液泛速度V f 之后，操作气速可用下式做出合理的选择： V g (0.2~1.0)V f 式中：V g — 操作气速，m/s 操作气速的计算过程： 湿蒸汽气源处的压力范围为1.6-2.5MPa，经过自力式压力调节阀后流入储气罐。当 气源压力能够达到2.5MPa时，自力式调节阀的阀后压力可以稳定在0.5至2.0MPa。当气源 压力降为到1.6MPa时，自力式调节阀的阀后压力可以稳定在0.5至1.3MPa。储气罐的压力 损失很小，因此自力式压力调节阀的阀后压力即可认为是饱和蒸汽流入储气罐时的压力。 则流入储气罐中饱和湿蒸汽的压力最高为2.0Mpa，最低为0.5Mpa。湿饱和蒸汽中液体和气 体的密度值与压力值是一一对应的，因此就需要分各压力情况计算液泛速度，然后取其交集 1.压力为2.0Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为2.0Mpa时，温度为215C 。饱和蒸汽的密度 g 为10.57 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 846.55 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可 得 2.压力为1.8Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为1.8Mpa时，温度为210C 。饱和蒸汽的密度 g 为9.593 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 852.8 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可 得 3.压力为1.6Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为1.6Mpa时，温度为204C 。饱和蒸汽的密度 g 为8.522 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 857 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可得 4.压力为1.4Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为1.4Mpa时，温度为198C 。饱和蒸汽的密度 g 为7.551 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 865 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可得 5.压力为1.2Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为1.2Mpa时，温度为192C 。饱和蒸汽的密度 g 为6.671 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 874 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可得 6.压力为1.0Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为1.0Mpa时，温度为184C 。饱和蒸汽的密度 g 为5.63 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 882 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可得 7.压力为0.8Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为0.8Mpa时，温度为175C 。饱和蒸汽的密度 g 为4.618 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 892.1 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可 得 8.压力为0.6Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为0.6Mpa时，温度为165C 。饱和蒸汽的密度 g 为3.671 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 902.35 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可 得 9.压力为0.5Mpa时的操作气速 当储气罐内压力为0.5Mpa时，温度为152C 。饱和蒸汽的密度 g 为2.679 Kg / m 3 ，液体 颗粒的密度为 917.1 Kg / m 3 ，选用DP高效型丝网，K 的值为0.198。将以上数据代入公式可 得 取以上各操作气速区间的交集，即丝网除沫器的操作气速范围为0.732m/ s ~ 1.76m/ s 。 2.3.2 除沫器直径的计算 丝网除沫器直径的计算，由所需的气体处理量和操作气速有关。圆形的丝网除 沫器，其直径由以下公式计算确定： 式中：D — 丝网除沫器计算直径，m Q — 丝网除沫器的气体处理量，即每秒钟通过丝网除沫器的气体体积，m / s V g — 操作气速，m/ s 3 除沫器直径的计算过程： （1）饱和湿蒸汽流入储气罐也许会出现的最大体积流量为 14000Kg / h 3 3  5225.83m / h  1.45m / s （14t / h，0.5 Mpa ） 3 2.679 Kg/m 真实情况下的最大气量可能会略小于这个数值。 假设丝网除沫器最大气体处理量为1.45 m 3 / s ，为保证操作气速在 0.732m/ s ~ 1.76m/ s 范 围之内，由公式D  4Q 可得，最大气体处理量时，丝网除沫器的直径选择范围为：  V g 41.45 41.45 m  D  m 计算得： 1024mm D 1589mm  1.76  0.732 取最大直径的丝网除沫器直径为1000 mm ，根据公式 D  4Q 可得：  V g 其能处理的最小气量为 其能处理的最大气量为  (1.0m) 2 0.732m/ s 4  0.57m 3 / s ；  (1.0m) 2 1.76m/ s 4 1.38m 3 / s ； 则1000 mm丝网除沫器所能处理气量范围为：0.57m 3 / s ~1.38m 3 / s （2）按设计计划，要求丝网除沫器的最小气体处理量为 9.7Kg / h 3 3  3.6m / h  0.001m / s （0.0097t / h，0.5 Mpa ） 3 2.679 Kg/m 按照公式D  4Q 计算的所需要的丝网除沫器直径选择范围为：  V g 计算得： 27mm D  42mm 但根据HG/T 21618—1998标准，下装式丝网除沫器的最小直径为700 mm，由公式 D  4Q 可得，700 mm丝网除沫器可以进行有效除沫处理的最小气量和最大气量  V g 分别为 则700 mm丝网除沫器所能处理气量范围为：0.28m 3 / s ~ 0.68m 3 / s （3）为考虑安装DN1000和DN700 mm两种尺寸的丝网除沫器。 2.4 丝网除沫器除沫效果验算 丝网除沫器的气液分离效率有两部分构成，分别是直接拦截分离效率和惯性撞击效 率。 （1）直接拦截 气体流过丝网结构时,如果气体中的液滴大于丝网结构的孔径,它们将受到孔的拦截而 被分离出来。若液滴直接撞击丝网,它们也将被拦截。直接拦截可以收集一定数量比其孔径 小的颗粒 单网直接拦截效率计算公式为： 1 2 3  式中：K u   ln   2 4 4  1  为丝网孔隙率 R  d d 为液体颗粒的平均直径， m ； D w 为丝网丝径，m D w （2）惯性撞击 液滴在流动的气体中具有质量和速度,所以它具有动量。当气体和它所夹带的液滴通过 丝网时,气体将选取阻力最小的通道流过,并且将顺着丝网结构改变方向,即流线发生偏折。 因为液滴具有动量,所以较大液滴由于惯性作用仍然向前作直线运动,使位于气流中心或者 接近气流中心处的液滴投向或撞击到丝网上而被分离出来。在气液分离中,惯性撞击对粒径 大于20 μm 的大液滴所起的作用是比较明显的。 当操作气速小于液泛速度时，单网惯性撞击捕沫效率计算公式为： 式中： K —碰撞系数， K  d 2  L V g 18 g D w  为与  和 R 相关的参数，对应关系见下表 0.005 0.01 0.02 0.05 0.1 0.01 0.00076 0.0009 0.0011 0.00157 0.0023 0.02 0.00294 0.00339 0.0048 0.0059 0.00852 0.05 0.0176 0.0208 0.0255 0.0365 0.0528 0.1 0.0638 0.0755 0.0926 0.134 0.199 0.2 0.217 0.257 0.313 0.44 0.624 1.21 1.78 2.36 0.5 d —液体颗粒的平均直径， m D w —丝网丝径，0.1910 3 m  g —气体动力粘度， Kg / m.s V g —操作气速  L — 工作温度及压力下，液体颗粒的密度，Kg / m 3  g — 工作温度及压力下，气体的密度，Kg / m 3 （3）当操作气速小于液泛速度时，丝网除沫器总的除沫效率计算公式为： E 1[1C( R  I )] n ， 式中： E —总除沫效率， 100% C —与丝网型式有关的系数 网型 SP HP DP HR n —丝网层数 系数C 0.16 0.17 0.15 0.165 1000 mm丝网除沫器所能处理气量范围与 700 mm丝网除沫器所能处理气量范围有交 集，且并集0.28m 3 / s ~1.38m 3 / s 。当处理气量 处于 0.28m 3 / s ~1.38m 3 / s 范围以内时，湿 蒸汽总能以合适的操作气速通过DN1000 mm或DN700 mm的丝网除沫器，湿蒸汽中的液滴颗 粒可以被有效滤除，不必进行效果验算。 对最小处理气量进行除沫效果的验算，按设计计划，丝网除沫器的最小气体处理量为 0.001 m 3 / s ，储气罐内压力为0.5Mpa，温度为152C 。饱和蒸汽的密度 g 为2.679 Kg / m 3 ， 液体颗粒的密度 L 为 917.1 Kg / m 3 ， 系数 C 取0.15，每个丝网除沫器丝网层数 n 为45， d 取 510 -6 m ， D w 取0.1910 3 m ， 蒸汽粘度  g 取 1.4110 5 Kg / m.s ，湿蒸汽通过1000 mm除沫 器的操作气速V g 为0.0013 m/ s ，通过700 mm除沫器的操作气速V g 为0.0026m/ s 1．湿蒸汽通过通过1000mm除沫器的除沫效率计算过程为： （1）单网直接拦截效率计算 （2）单网惯性撞击捕沫效率计算   0.0048 （3）总效率计算 2．湿蒸汽通过通过700mm除沫器的除沫效率计算过程为： （1）单网直接拦截效率计算 （2）单网惯性撞击捕沫效率计算   0.0048 （3）总效率计算 3．通过两层丝网后的除沫效率为 2.4 丝网除沫器压损的计算 气体通过丝网除沫器后的压降损失可以通过以下公式进行计算，一般要求丝网除沫器 的的压降损失控制在250-500 Pa 以下。 式中： p —压力损失， Pa f—丝网对气体的摩擦系数，对于金属丝网，一般可以取 1.5 V g —操作气速，取1.584m /s H —丝网厚度，取0.15m g —气体密度，取10.57Kg /m 3 —丝网孔隙率，可参照下表进行选取 网型 SP HP DP HR G c —重力加速度，取9.8m /s 2 空隙率 0.9788 0.9839 0.9765 0.9832 D w —丝网丝径，0.19 10 3 m 经过计算： 150 mm 丝网除沫器的最大压力损失为 总压力损失为628 2 1256Pa 1.26Kpa 2.5 丝网除沫器结构形式的选择 丝网除沫器的结构有两种，分别为盘形结构和条形结构。 盘形结构即用丝网盘卷成所需直径大小的除沫器，这种结构要求丝网在盘卷时的波纹 交错，且疏密一致，否则易产生气体短路，影响除沫效果。盘型结构仅适用于直径较小的 丝网除沫器，直径一般在300 mm ～600 mm 的范围内。 条形结构是目前普遍使用的一种结构，它是用丝网一层一层地平铺，铺至规定的层数， 在网层上下各放一块格栅，将网层压至除沫器所需的高度尺寸，用定距杆和扎丝使其固定 成为整块。条形网块的形状和大小，依据除沫器的直径而定。条型结构除沫器的适用直径 范围较宽，一般在300 mm ～5200 mm 的范围内。 1- 网层 2-格栅 3-定距杆 4-扎丝 储气罐所用丝网除沫器采用条形结构 3.储气—除雾容器的设计 储气—除雾容器的设计要求 序号 项目 数值 单位 备注 稳压容器 1 用途 1、稳压，使出口处蒸汽压力波动为±0.2% 2、气液分离，内置丝网除雾器，提高饱和蒸汽气相质量含率，提高饱和 蒸汽品质 2 3 4 工作介质 结构形式 最高工作压力 湿饱和蒸汽 为方便多层丝网除雾器的安装，采用立式结构 2.0 MPa 设计压力不低于最高工作压力的1.1 倍，即 不低于 P  2.01.1 2.2 MPa 5 最高工作时候的温度 215 ℃ 设计温度取最高工作时候的温度的1.1 倍，即 T  2151.1 236 6 公称容积 10 丝网除沫器 7 8 10 11 12 13 丝网除沫器丝网材质 网型 结构 安装形式 厚度 公称直径 150 1000 700 304 不锈钢 DP 型，圆丝 条形结构 下装式 单价（含税） 1000 mm: 1650 700 mm:1100